看论文之＜降低污水曝气耗氧量的途径和方法＞ 部分搞抄
1 厌氧预处理
国内外的大量实践和研究证明［3～4］，在曝气前端设置一个厌氧区，使污水在无氧或缺氧条件下反应一段时间，可大幅度降低后续的曝气耗氧量。一般可降低20%～30%，最高可达50%左右，这一过程称为“厌氧稳定”。所谓厌氧稳定是指在厌氧条件下，污水中一些有机物完全氧化或还原成气态产物而排出系统，既不是转化为PHB等中间产物在曝气时继续耗氧，也并非转化为菌体随污泥排出，而是一种脱氢氧化行为。
3 优选扩散装置改进其布置方式
3.1 优选扩散装置
一般而言，微孔曝气器的αEA远高于粗气泡扩散器，从削减曝气耗氧量的角度出发，前者应作为首选对象。据Groves等［1］在运行条件相同的对比试验中发现，新微孔曝气器的αEA比新粗气泡扩散器高122%，节能效果相当可观。但必须说明的是微孔曝气器易于堵塞，随着使用年限的增加，其αEA有逐步降低的可能。Groves等的研究表明，在同一对比试验中，一年以后，微孔曝气器的αEA仅比粗气泡扩散器高33%。另一试验测定表明，同一微孔曝气器，使用3.5年后的αEA比新用时降低19%。因此，应用微孔曝气器必须加强维护管理，才能起到有效的节能作用。
3.2 改进布置方式
按传统概念，将扩散装置分布于池体的一侧，使水流呈螺旋式前进，有利于氧向水中的转移。但事实并非如此。据Groves对21座污水处理厂的65个曝气设施的调研，无论哪一种型号的微孔曝气器，采用格网形布置的αEA均高于单侧布置的。在运行条件相同的对比研究中，格网形布置的αEA比一侧布置的高33%～58%。此外，不少研究也发现，单只扩散装置的负荷面积对αEA也有重大的影响，微孔曝气器负荷面积过大时，将促成微气泡合并成中气泡，从而降低αEA。
4 优化运行参数
4.1 DO浓度
按双膜理论，水中DO浓度越小，氧转移的推动力越大，EA也越高。DO为零时，EA最大，DO 1mg/L时的EA比零时降低10%；DO 4mg/L时降低40%。因此，从削减曝气耗氧量的角度出发，DO浓度越低越好。但实践中DO浓度的下限受菌株耐受度和运行参数等多种因素的控制。相对而言，硝化菌比一般好氧菌对低氧环境更敏感。在运行参数中，目前已知污泥粒径对DO下限浓度影响较大。粒径较大时，氧向絮凝体内部扩散的阻力大，维持有氧条件的DO浓度较高。如粒径为500μm时，维持颗粒中心有氧状态的DO下限度为2mg/L；粒径为40μm时，则下降至0.5mg/L。此外，MCRT对DO下限浓度也有重大的影响。据Stenstrom等［5］研究，当MCRT由3d提高到12d时，保持硝化污泥系统正常运行的下限DO浓度可由1.5～2.5mg/L下降至0.5～0.7mg/L。在实践中，如能根据菌株的耐受度和运行参数，在不影响处理效果的前提下，尽可能降低DO浓度，可大幅度削减曝气耗氧量。
4.2 曝气强度
曝气有两个作用：一是供氧，二是使污泥处于悬浮状态。适当的曝气强度可同时达到双重作用。在实践中，人们往往忽视曝气强度的计算和选择，常导致曝气强度过高，造成αEA的低下。氧向水中的转移只在一定范围内与空气输入率成正比，超过某一限度后则受制于扩散设备的KLa。过高的氧输入率虽然也能在一定程度上提高KLa，但将以降低αEA、增加曝气耗氧量为代价。以法国产DP230多孔圆盘扩散器为例［6］：在水深为4m，KLa为100gO2/(m3.h)的条件下，空气输入率为1.5m3/(m3.h)时，EA为22.5%；增大至2m3/(m3.h)时，EA降低至16.9%，降幅为24.9%；再增大至2.5m3/(m3.h)时，EA降低至14%，降幅达37.7%。
为保持活性污泥处于悬浮状态，一般情况下，曝气强度有2～2.5L/(m2.s)已足够。对需氧量较大的污水适当提高曝气强度有利于缩短曝气时间，但需顾及αEA降低的后果。应在曝气强度与曝气时间之间寻求最经济的结合点。
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